满堂脚手架作为一种重要的支撑结构，承载着安全与效率的双重使命。通过深入探讨满堂脚手架搭设规范，我们发现，科学合理的搭设不仅能有效提高施工安全性，还能显著缩短工期，降低施工成本。掌握并严格遵循这些规范，是每位施工人员不可或缺的责任与义务。安全与质量，始于脚下的每一根支撑。
满堂脚手架施工方案 篇1
1、编制依据
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20__ 《建筑施工满堂脚手架安全技术规范》JGJ130-20__ 《建筑安装工程施工安全操作规程》DBJ01-62-20__
2、工程概况
本工程为某大型商场施工项目的满堂脚手架搭设，涵盖了广场、商铺及办公区域的全方位施工。该商场建筑总高度为22米，共有五层，层高分别为1层4米、2层4米、3层4米、4层4米和5层6米，需进行全面的脚手架支撑来确保施工安全与工期的顺利进行。
施工组织设计过程中，我公司对本项目极其重视，成立了专门的技术工作组，运用高效严谨、科学管理的原则来编制方案，确保施工安全和工程质量的双重保障。
该商场设计现代、时尚，注重实用性与美观性的结合。而我公司的施工方案采用了最新的脚手架系统，旨在提升施工效率，确保工人在安全、稳定的环境下进行施工。项目位于市中心，交通便利，地理位置优越，周边配套设施齐全。
涉及的主要施工项目包括：
1. 脚手架搭设：包括满堂脚手架的搭设和拆除工程，确保施工区域的稳定和安全。
2. 电气安装：布管穿线、灯具和配电箱的安装确保施工区域的电气安全。
3. 给排水系统：水管道及卫生洁具的安装，确保良好的生活和工作环境。
3、施工方法：
满堂脚手架搭设采用全覆盖的方式，确保施工人员在各工作层面的平稳作业，立杆间距设置在1.5米，步距为1米，以保证整体的安全性和坚固性。
4、施工准备
4、1编制脚手架施工组织设计，确定脚手架的荷载，规划平面和立面布置，并列出构件用量清单，制定构件的供应与周转计划。
4、2施工人员在作业前要认真熟悉图纸及相关规范，确保对施工方案的全面理解。
4、3对施工班组进行安全和技术的培训，提升技术水平。
4、4对所有脚手架构件进行质量检查，禁止使用不合格的材料。
4、5脚手架基础要保持平整，立杆底座下应垫木板，厚度不少于50mm。
4、6清理脚手架区域内的杂物，确保施工环境的整洁。
5、满堂脚手架搭设
5、1搭设顺序：
安放垫板→安立杆→安扫地杆→安横杆→铺临时脚手板→安上层立杆→安上层横杆→逐层支设至楼板底。
5、2脚手架搭设：
5、2、1在楼板上依照立杆位置安放立杆，并在底部垫木方，立杆长度应交错安装，接头错开。
5、2、2立杆接头应采用对接扣件连接，立杆与横杆间采用直角扣件固定，确保接头的交错布置，避免同跨内接头重合，且在高度方向错开不低于50cm。
5、2、3大横杆应置于小横杆之下，采用直角扣件与立柱扣紧，相邻接头的水平距离不宜小于50cm。
5、2、4小横杆应在每一立杆与大横杆交点处设置，与大横杆连接，保持相互错开布局，确保构件连接的稳定性。
5、2、5纵、横向扫地杆也是用直角扣件作固定，保持结构的平稳性和安全性。
5、2、6每组搭设作业应配备3名工人，其中1人负责材料递送，其余两人共同协作搭设，保证架子搭设的安全与高效。
6、脚手架拆除
6、1拆除前应对脚手架进行全方位检查，清理无关物品，并设置警戒区，禁止无关人员进入。
6、2拆除顺序需自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除。
6、3拆除时构件应用绳索吊下或人工递送，禁止抛掷。
6、4拆除后构件应及时分类存放，以便后续的运输和保管。
6、5每班结束前，务必检查并确保所有连接件均已紧固。
6、6拆除过程要注意避开电源线，防止触电事故的发生。
7、质量保证措施
7、1检验和验收管理，确保所有搭设质量符合国家标准。
7、2使用管理确保专人负责脚手架的搭设与使用，定期检查，及时整改问题。
8、安全保证措施
8、1建立健全安全管理体系，设立安全监督组。确保工人经过安全培训后上岗。
8、2施工现场佩戴安全装备，确保现场安全。
8、3定期检查脚手架，确保无隐患。
8、4施工过程中要设警戒区，避免无关人员进入危险区域。
9、文明施工保证措施
9、1建立文明施工领导小组，组织工人进行文明施工教育。
9、2物料和工具传递要注意安全，避免抛掷引发伤害。
9、3结束作业后，保持现场清洁，确保每个工作日的场地整洁无杂物。
满堂脚手架施工方案 篇2
⒈立杆：立杆纵横向间距不超过2m，步距不超过1.8m，地面应进行平整夯实处理，立杆埋入地面深度应为30至50cm。当无法埋入时，需在立杆下方垫设枕木，并加装扫地杆。
⒉横杆：横向和纵向的水平拉杆步距应控制在1.8m之内，操作层的大横杆间距不得超过40cm。
⒊剪刀撑：应在四角位置设置抱角斜撑，四周需设剪刀撑，中间每四排立杆沿纵向设置一道剪刀撑，所有斜撑与剪刀撑应从下至上连续设置。
⒋架板铺设：当架高在4m以内时，架板之间的间隙不得超过20cm；若架高超出4m，架板必须进行满铺。
上料平台搭设安全技术交底
⒈上料平台需独立搭设，其与井架之间的间隙不得超过10cm，平台宽度应以方便进出料为原则，长度应至少等于吊栏的外侧。
⒉搭设材料：一般选择杉木或钢管进行搭设，当承载重量不超过300kg并且高度适中时，也可使用经过挑选的新毛竹进行搭设，搭设方法与脚手架相似。
⒊用途构造：该平台主要作为井字架吊篮的进出料通道使用，通常不用于堆放材料。
主要杆件包括：立杆、横杆、水平拉杆、剪刀撑和栏杆等。
⒋搭设：
⑴立杆间距应控制在1至1.5m以内，步距为1.5m至1.8m，具体视建筑物层高而定，平台应保持与每层楼面平齐。
⑵每隔1至1.5m高设置一道纵横向的水平拉杆，在操作层通道处可设置在1.8m高的位置。
⑶横杆：当使用竹架板铺设平台时，大横杆间距应在40cm以内；若使用钢制或木制脚手板，则大横杆间距应控制在60cm之内。
⑷剪刀撑：外立杆周围需自下而上连续设置，在进出料口处可适当断开留出通道。
⑸栏杆：平台周边应按规定设置1至1.2m高的防护栏杆，正面需设有可开启的安全门。
⑹缆风：当平台高度超过10m时，需在四周设置缆风绳，或者与建筑物牢固固定，不得与不牢固的物体连接。
满堂脚手架施工方案 篇3
满堂脚手架搭设规范是指针对满堂脚手架的施工要求和标准。满堂脚手架，由于其相对密集的构造，提供了更好的稳定性，广泛应用于单层厂房、展览中心、体育场馆等层高较大空间中的装修及施工。满堂脚手架的结构由立杆、横杆、斜撑和剪刀撑等主要组件组成。
在使用满堂脚手架时，3.6米以上的内墙装饰可不再另行计算装饰脚手架，而内墙砌筑脚手架仍需按照规定进行计算。满堂脚手架的应用与其高度密切相关：当天棚净高在3.6米以下时，无论天棚装饰材料如何，均不需要计算装饰脚手架。当天棚净高在3.6至5.2米之间时，天棚装饰脚手架将按照满堂脚手架的本层定额进行计算；而当天棚净高超过5.2米时，天棚的装饰脚手架则需同时计算基本层和增加层的两个定额项目。
满堂脚手架在整体结构和稳定性方面的注意事项：1、立杆：架体应设有纵横向的扫地杆，扫地杆应固定在基础上的立杆200mm高度处，使用十字扣件进行连接，各立杆之间需按步距设置双向水平杆，以确保设计的刚度充分。立杆接头要错开，避免在同一层面上出现重叠，同时在立杆下端与垫木之间需增加木楔，以调整立杆的沉降情况。
2、水平杆：纵横向的水平杆需使用直角扣件固定在立杆上，扣件的拧紧力度应控制在45-60Nm，且水平杆在转角处需形成交叉结构（构成井字形）。
3、连墙杆：应有效将架体与混凝土框架柱进行连接，以提高支模架在施工过程中承载的变形能力。
4、模板施工中应注意的质量问题：
a) 柱模板：常见问题包括截面尺寸不准确、柱位偏移、柱体弯曲。为避免这些问题，可以在支模前根据图纸弹出位置线，并用木条固定，确保底部位置正确。根据柱的截面尺寸定制模板并加固，四边用箍锁死，保证稳定。
b) 梁板模板：常见的问题有梁棱不直、梁底不平、梁口不顺。避免这些问题的方法是，梁板模板支撑和龙骨的间距需经过计算，确保强度和刚度，底模水平杆需按设计和规范要求起拱，拉通线确保梁口不变形。
施工程序依次为：基础放线、钢筋绑扎、支模校验、浇筑混凝土。
墙体模板配资料：
内板高度：2920mm；接高：1850mm
外板高度：2920mm；接高：1850mm
工程的外墙周围结构特点要求外墙周圈需满配一层高200mm的吊梆模。配吊梆模的优点在于避免了导墙的浇筑，有效解决了层间接茬漏浆的问题，并且内外墙模板可互换使用，这不光降低了模板投入，还提升了施工效率。
对于门窗洞口处的大模板，施工方要求其全部断开，连梁施工时需同时配置梁模，梁模包括梁侧模、梁底模、梁下堵板。这种配置方法能够有效保证门窗洞口的尺寸及浇筑质量，但可能因为模板的断开而占用过多塔吊时间，从而影响工程进度，并且支模时要注意保持垂直度。
特殊洞口的存在可能使支模过程变得复杂。为了确保外墙门窗洞口的直线性，外墙门窗洞口应全部断开，而内墙则使用内置式模板配置方法，以提高支模效率。
6、节点处理方法：
阴角模与大模板之间通过专用连接螺栓和多道阴角压槽进行有效连接，以控制错台和扭曲现象，从而保证混凝土墙体浇筑后保持平整与顺直。大模板与阳角模之间应用专用连接器或螺栓进行固定，并纵向设置三道直角背楞，以确保阳角棱角的顺直和光滑。
满堂脚手架施工方案 篇4
满堂脚手架所需材料及搭设方式与传统脚手架类似。 1、立杆须设在坚固基础上，立杆底部需放置底座，底座下应铺设2.5m×0.3m×0.05m厚的木板。
2、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定，立杆横距设为1.05米，步距为1.8米，纵距为1.8米，连墙件应设置在二步三跨的范围内；
3、水平杆及竹笆的布置；
3.1 纵向水平杆应安装在立杆的内侧，长度大于3跨，并与横向水平杆连接；
3.2 纵向水平杆应采用对接方式，且相邻的两根纵向水平杆接头不得在同一跨或同一位置上，错开距离应小于500mm，各接头中心至主接点的距离须小于纵距的1/3；
3.3 主接点处必须安装一根横向水平杆，用直角扣件固定，并禁止拆除。主节点位置需设置两个直角扣件并禁止拆除。由于该工程采用竹笆脚手板，横向水平杆需直接与立杆连接，并需增设2根纵向水平杆，均匀分布；
3.4 施工层的竹笆须完全铺满，四个角用铁丝与纵向水平杆绑紧；
4、立杆的设置；
4.1 每根立杆底部必须放置底座或垫板；
4.2 横向扫地杆应位于纵向扫地杆的下方，并与立杆连接，扫地杆离地高度为150mm；
4.3 顶层立杆采用搭接方式，搭接长度为1.2米，使用两个回转扣件固定，并应高出建筑物檐口1.5米，下方接头须采用对接，节点布置应符合纵向水平杆的要求；
5、连墙件的设置；
5.1 连墙件采用软拉配合顶撑，尺寸为5.4×3.6，覆盖面积19.44平方米，需符合“规范”中表6.4.1的要求；5.2 拉结点应靠近立杆，距离不超过300mm，且需从第一步的纵向水平杆开始设置；
5.3 拉筋应以水平方向设置，并配合顶撑使用，实际操作应先确定后进行拉结；
6、剪刀撑的设置；
6.1 根据表6.6.2的要求，剪刀撑需连接6根立杆，从拐角处开始布置，整体高度上每组剪刀撑的净间距应小于15米，杆件连接应采用搭接方式，两断各用一组扣件，距离末端100mm；6.2 如无法搭建剪刀撑位置，则需设置“之”字形斜撑。
满堂脚手架施工方案 篇5
一、工程概况
本工程的楼层标高为16.5m，地面标高为±0.000，层高为16.5m。本层楼板的总投影面积为：400m2，采用梁式楼板，板厚为200mm，最大梁截面尺寸为500×3200mm，其它梁截面均在1.0m2之内。本层模板支撑系统采用φ48×3.5的钢管搭设，主杆布置如下：在K轴的CKL（1）处以及其它截面面积大于0.8m2的立杆，采用四排450×950mm的间距布置，其他立杆则按900×900mm的间距布置。纵向和横向的水平杆每隔1.2m设置一道，使用扣件进行连接（详见搭设平面图1）。
二、型式选择与搭设要求
所有支架采用落地式钢管满堂脚手架搭设，搭设时必须保证刚度充足，保持稳定性，确保在各种施工操作下，能够承受允许荷载而不出现失稳、变形、倾斜或扭曲等现象。
三、搭设方法
详见平面布置图1
四、拆除工艺
详见相关拆除工艺流程
五、质量与安全保障措施
按照预定的方案执行质量和安全保障措施
六、混凝土浇筑方法
CKL1梁深度为3.5m，项目设计人员与监理公司协商后，决定将CKL1梁分两次浇筑，首次浇筑至中和轴。在第一次浇筑完成后，必须在混凝土初凝之前对混凝土表面进行插毛，并在混凝土面上插入φ10@200L=600mm的双排钢筋，确保新浇混凝土与旧混凝土的良好接触。第一次浇筑混凝土完成后3天，方可进行第二次浇筑。
七、荷载计算
以K轴的CKL1梁为例进行荷载计算（搭设时的架子如果梁的截面面积大于0.8m2，也应用同样的计算方式）。假设材料自重为0.16KN/m2，混凝土自重为26KN/m2，施工荷载为4KN/m2。 1、模板系统计算：（1）材料截面、性能常数（2）梁侧模板计算以CKL1梁的高度为准，根据图2，梁侧模板采用18mm胶合板，立档间距为200mm进行设置，每侧用6道双排水平钢管固定（详见图2）。
A、梁侧模板标准荷载，新浇混凝土时对模板产生的侧压力：
查阅建筑施工计算手册得出
Fa=0.23rctB1B2V12，
Fa=0.23×26×200(50+18)×1×1.2×2612=108KN/m2，Fb=RcH=26×3.5=91KN/m2，
取二者的小值，取F=91KN/m2作为计算值。
B、梁侧模板强度验算
取水平面施工活荷载为4KN/m2，梁侧模板的计算可按四跨连续梁进行，取梁底1m
q=(91×1.2+1.4×4)×1=100.8KN
M=111×100.8×0.22=0.370KN.m
3.5mW=bh26=182×10006=5.5×104mm32
σ=мw=0.370×1065.5×104=6.73N/mm2《fm=13N/mm2满足强度要求。q=20.45KN/m
C、侧梁板的刚度验算200mm×4
ω=kqL4100EI，查《建筑施工计算手册》，I=193×100012=4.92×105mm4
ω=0.967×100.8×20__100×104×4.92×105=0.34mm《L400=0.5mm，满足要求。
D、立档（梁侧板的竖枋间距为每200mm设一道，立档采用80×80的枋木验算枋木的挠度，计算荷载为三角形，以最大值作为均荷载设计，本设计立档最大距离（对拉螺杆二支点距离）为500mm，以四跨为计算，q=20.45KN/m
根据ω=kqL4100EI≤L400
L=（EI4kq）13
查《设计手册》，K=0.644，I=3.5×106mm4，E=10000N/mm2 L=(10000×3.5×1064×0.644×20.45)13=860mm》500mm，满足要求。
E、梁侧水平杆（双钢管）设计验算。
考虑到荷载的实际情景，取最大值作为均匀荷载，立档所受到梁侧板的侧力（200×500mm）。
侧板传给立档的总力为：Po=91×0.2×0.5=9.1KN，因此在单位面积侧板传给立档的Po为传给双水平钢管的P1集中力，按四等跨连续梁计算，计算简图为图6，计算水平杆的抗弯强度。
以σ=мw≤fm
P2=1.5P1，查《设计手册》f=205N/mm2，ω=5.08×103mm3 Mmax=0.2×1.5P1-0.2P1=0.91KN.m
σ=9.1×1055.08×103=179N/mm2《f=205N/mm2，满足要求。
F、对拉螺杆验算
对拉螺杆的横向距离为0.4m，竖向距离以最大距为0.5m，以最不利荷载为不利点，其承受的面积为：0.4×0.5=0.2m2。每根螺栓所承受的拉力为N=91×0.2=18.2KN，本工程采用直径为φ14mm的对拉螺栓净截面面积为扣除纹高为2边2.5mm。A=π（14-2.5）24=103.86mm2，fm=215N/mm2螺栓所能承受的轴力，103.86×215=22332N=22.33KN》18.2KN，满足要求。
（3）梁底模的计算（梁底搭设见图2）
梁底采用18mm胶板，设置三层枋木，顶层枋木每250mm一道，中间层在梁底宽度范围内每200mm一道，底层为450mm一道双枋木。
由于梁底模板所承受的荷载与侧模（最不利位置）荷载相同，底模的支点比侧模多，所以梁底模板可免验算。 A、荷载计算
以450×3200mm梁为计算（把荷载转化成线荷载），材料自重：0.15KN/m，混凝土自重：35.00KN/m，钢筋4KN/m，混凝土施工荷载4KN/m。总荷载：Q=1.2×(0.15+35.00+3)+1.4×4=52.12KN/m。 B、顶层枋木设置的验算（每200mm一道），可按5跨连续梁计算：
ω=kgL4100EI《L400，K=0.644(前面已查得)，
L=（EI4Kg）13，其中E=6000N/mm4，I=bh312=18×450312=1.37×108mm4L=(6000×1.37×1084×0.644×52.12)13=870mm》200mm，满足要求。
C、中间层枋木间距的验算
顶层枋木每条传给二层枋木的荷载为52.12KN（最不利），而二层平行梁长方向设置6条枋木，每条中至中距离为240mm一道。顶层枋木同时传给二层枋木的力（二层枋木每条所受的力）为：
q=52.12×0.24=12.53KN/m。
而三层枋木的支点距离为0.9m（双枋木），ν12.53×2×0.45=5.65KNmax=12qL=0.5×
Zmax=3ν2bh=3×5.65×1032×80×80=1.305N/mm2
《fv=1.5N/mm2，
Mmax=12qL2=0.5×12.53×0.92=5.17KN.m，W=bh2b=853333mm3
σ=5.17×106853333=6.07N/mm2《fm=15N/mm2
满足要求。
D、底层枋木的间距验算
本工程设计为双枋木，排距为900mm一道，而二层枋木所传来的底层枋木的最大轴力为5.65KN，计算图7，底层每条枋木所完成二层传来的总力（化成线载）为5.65×6×1=33.90KN/m，为确保安全，取中间单跨来计算：q=13.65KN/m
R1=R2=12qL=7.55KN Mmax=qL28=33.90×0.4528=0.88KN.m
Vmax=7.55KN，Zmax=3ν2bh=1.80N/mm2》fv=1.5N/mm2，而本工程采用双枋木一齐承受，所以1.80×12《fv，满足要求。
（4）计算钢管支撑
以CKL1为准：（计算1m2长梁内及板的荷载）钢筋混凝土：0.60×3.5×26=35.10KN/m2，施工荷载：4KN/m2，
材料自重：0.15KN/m2，
梁范围之外的板重：（板厚150mm）取0.15KN/m2，总荷载：（35.10+0.15×2）×1.2+4×1.4=49.90KN/m，现场使用立杆距离为450mm，横距为900mm一道（每900mm长方向内有4条立杆支撑），不考虑风荷载。
A、立杆稳定性验算：NψA《f，得λ=Loi=1.2×1.2×10316.0=92，(其中取计算长度系数为1.2，i=16.0)所以查表ψ=0.658，A=4.92×102mm2则：49.90×1030.658×4.92×102×4=37.80《f=215×0.582（考虑到钢管抗力不稳定系数），满足稳定性要求。 B、扣件抗滑计算
ν≤［ν］，前面计算得出立杆总要承受的压力为49.90KN，N=49.90×14=12.23《［ν］=8KN不符合要求，因此一个扣件的抗滑力不足，抗滑需加固。加固措施：
a、利用立杆与纵横杆（最顶一道）的交接处扣件互相接触，相互作用。
b、在最顶一层的扣件底下另加一扣件，顶住上方扣件，使两者共同作用。c、将大梁混凝土分两次浇筑。
本方案决定同时采用以上三种做法，但考虑扣件受力不均匀系数取0.6（在每条立杆上有三个扣件共同作用，计算不考虑第C项做法）。
则N=12.23KN《8×3×0.6=14.4KN。
（5）楼面强度校核
±0.000层楼板校核：
A、荷载计算（0.9×1.35m有四条立杆，取该面积来校核）。立杆传来的：12.23×4(0.9×1.35)=39.78KN/m2支撑体系及模板体系：（4×15+14×4）×3.840.9×1.35+0.15=3.80KN/m2±0.000层楼板自重：0.22×26=5.72KN/m2共计：49.30KN/m2化成线荷载为49.30KN/m。
B、取首层K~1G×14~26轴处的1m宽板为计算单元，因为±0.000层楼板为无梁板楼盖的预应力楼板，取计算长度为跨中板带，取计算跨度的跨9500mm的一半为计算长度，以4.75m为计算长度，研究周围结构的作用，取M=qL210，预应力配筋1m宽为3条，直径15.24mm的钢丝胶，每条面积计算公式如下：π115.2424=182.41mm2，3条面积为547.23mm，由于预应力筋的强度比普通钢筋强度大3~4倍（设计员张伟工程师提供的系数），现取3倍化成为普通钢筋面积A1=547.23×3=1641.69mm2，板内另配筋普通钢筋φ10@150，板厚200mm，C40混凝土。 A2=7π×1024=552.00mm2，共计As=2193.69mm2，C40的fcm=21.5N/mm2，fy=210N/mm2，由于
Mu=fyAs(ho-fyAs2fcmb)=qL210，所以q=34.29KN/m《49.30KN/m》不满足强度要求，需对±0.000层楼板加固，荷载为49.30-34.29=15.01kNm加固方法：在对应五层截面面积大于0.8m2以上的梁位且沿梁位方向每900mm加设二道钢管回顶（两道的距离为1m），上下端加上下托设枋木。